一、 噴吹煤粉對(duì)高爐的影響：
1、爐缸煤氣量增加，鼓風(fēng)動(dòng)能增加，燃燒帶擴(kuò)大。煤粉含碳?xì)浠衔锔?，在風(fēng)口前氣化后產(chǎn)生大量H2，使?fàn)t缸煤氣量增加，煤氣中的H/C比值越高，增加的幅度越大，無(wú)疑也將增大燃燒帶；H2的粘度和密度均小，穿透能力大于CO，部分煤粉在風(fēng)管和風(fēng)口內(nèi)***開始脫氣分解和燃燒，所形成的高溫混合氣流其流速和動(dòng)能遠(yuǎn)大于全焦冶煉時(shí)的風(fēng)速和動(dòng)能，故噴吹煤粉后，風(fēng)口面積應(yīng)適當(dāng)擴(kuò)大，以保持適宜的煤氣流分布。
2、理論燃燒溫度下降，而爐缸中心溫度均勻并略有上升。理論燃燒溫度下降的原因：①噴入煤粉量冷態(tài)進(jìn)入燃燒帶；②煤粉中碳?xì)浠衔镌诟邷刈饔孟孪确纸庠偃紵?，分解反?yīng)吸收熱量；③燃燒生成的煤氣量增加。
爐缸中心溫度上升的原因：①煤氣及動(dòng)能增加爐缸徑向溫度梯度縮小；②上部還原得到改善，熱支出減少；③高爐熱交換改善。
3、料柱阻損增加，壓差升高。①噴吹后煤氣量增加流速加快；②料柱中的礦/焦比值越大。
4、間接還原發(fā)展。①煤氣中還原成份（CO+H2）濃度增加；②H2的數(shù)量和濃度顯著提高，爐內(nèi)溫度場(chǎng)變化。
二、噴吹燃料“熱補(bǔ)償”
噴吹燃料以常溫態(tài)進(jìn)入高爐要消耗部分熱量需進(jìn)行熱補(bǔ)償，經(jīng)驗(yàn)表明：噴煤量增加，50kg/t·Fe需補(bǔ)償風(fēng)溫均80℃。
三、熱滯后
煤粉在爐缸分解吸熱增加，初期使?fàn)t缸溫度降低直到新增加噴吹量帶來的煤氣量和還原氣體濃度（尤其是H2量）的改變而改善了礦石的加熱和還原下到爐缸后，開始提高爐缸溫度比過程所經(jīng)歷的時(shí)間為“熱滯后”時(shí)間，即爐料從H2代替C參加還原的區(qū)域（爐身溫度1100～1200℃處）下降到爐缸所經(jīng)過的時(shí)間，一般滯后時(shí)間在2—4h。
四、置換比
煤粉的置換比常為0.7—0.9，一般取0.8。
五、 噴煤高爐操作
1、應(yīng)固定風(fēng)溫調(diào)劑煤量，用調(diào)節(jié)噴吹量來保持料速的基本穩(wěn)定。
2、噴煤糾正爐溫波動(dòng)的效能，隨噴煤量的增加而減弱。
3、用煤粉調(diào)劑爐溫時(shí)，不如風(fēng)溫和濕分敏捷，爐涼加煤不能立即制止涼勢(shì)，加煤過多可能引起暫時(shí)更涼，爐勢(shì)減煤不能立即制止熱勢(shì)。
4、煤粉在爐內(nèi)燃燒，消耗鼓風(fēng)中的氧，因此增加噴吹量料速減慢、反之加快。
5、 增加噴煤量，應(yīng)分臺(tái)階逐步增加，先變料加重焦炭負(fù)荷一般變料2—3h后，將煤粉噴吹量加上，爐溫基礎(chǔ)低可同時(shí)實(shí)施。
6、減少或停止噴吹煤粉的負(fù)荷調(diào)整，要及時(shí)大量減少或停噴時(shí)，應(yīng)補(bǔ)加焦炭，補(bǔ)加焦炭的數(shù)量除與置換比有關(guān)外，還要考慮當(dāng)時(shí)的煤氣利用率、料速及停噴時(shí)間，超過冶煉周期，應(yīng)按全焦冶煉處理，停煤時(shí)間<4h參考補(bǔ)加焦量=減少噴吹量×置換比（50～70
7、 高爐刷冷或爐況失常被迫停煤必須補(bǔ)加停煤停炭。
六、噴煤高爐休風(fēng)時(shí)焦炭負(fù)荷調(diào)整
1、非計(jì)劃短期休風(fēng)
從減風(fēng)開始到休風(fēng)后復(fù)風(fēng)來噴煤過一段時(shí)間內(nèi)，每批料因少噴煤減少的熱量應(yīng)從開始減風(fēng)***用焦炭逐漸補(bǔ)充，并多增加50%左右，一般要求風(fēng)量減至全風(fēng)的80%時(shí)，應(yīng)停止噴吹。
2、計(jì)劃休風(fēng)
可在休風(fēng)前一至兩個(gè)冶煉周期內(nèi)改全焦冶煉后，再按全焦冶煉的計(jì)劃休風(fēng)時(shí)間要求，調(diào)整減輕負(fù)荷也可按計(jì)劃提前一個(gè)冶煉周期減負(fù)荷，光集中加焦待輕負(fù)荷正好到達(dá)風(fēng)口上方時(shí)休風(fēng)，在輕負(fù)荷變料后3h左右，開始減煤，逐步至停噴為止。
